外側式機械式調節送經機構的原理、送經量計算和張力調節

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- j5 R& Y* B; |* o/ Q. r" s調節式送經機構以控制經紗張力均勻為目標，根據織造過程中受各種因素綜合影響的經紗張力來調節經紗送出量。調節式送經機構又分為機械式和電子式兩類，從作用原理講，它們都是由經紗放送傳動部分和送經量自動調節部分組成。
* Q6 O9 G* F  d外側式送經機構常用于有梭織機。在有梭織機的技術改造中，出現了多種外側式送經機構，這些送經機構的共同特征是：通過兩個感應元件分別對經紗張力和織軸直徑的檢測進行送經量調節，從而經紗張力控制更加合理，織造過程中經紗張力更為均勻。
: _7 x" c- L* Z% c" s! A1 E! g, A4 I同時，送經機構被移到織機外側，維修保養比較方便。典型的外側式送經機構如圖所示。
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外側式機械式調節送經機構
+ ^; p' m/ A' b: D( p  o5 m１—偏心盤?。病鈿ぁ。场獢[桿?。础瓧U?。怠獡跞Α。丁獡鯄K?。贰蹢U?。浮±瓧U?。埂p臂撐桿?。保啊?br /> 9 G, w! E0 j) W  v6 ~# S0 c１１—蝸桿?。保病佪啞。保场X輪?。保础椵S邊盤齒輪?。保怠D臂?。保丁D子?。保贰p曲線凸輪板
１８—調節轉臂?。保埂B桿?。玻啊浖啞。玻薄顒雍罅骸。玻病潭ê罅骸。玻场{節桿?。玻础獡跞?br /> $ {% i0 r! n' K/ ?( v& M２５—擋塊?。玻丁刃螐埩U?。玻贰苿悠鳌。玻浮苿訔U?。玻埂_放凸輪

3.送經量自動調節部分
' Z) s4 I! D9 f: a/ _當經紗張力因某種原因而增加時，上圖中經紗２０施加在活動后梁２１上的力增加，使扇形張力桿２６繞Ｏ４軸上抬，調節桿２３上升，固定在調節桿上的擋圈２４也隨之上升，允許三臂桿７在扭簧作用下繞Ｏ３軸沿順時針方向轉過一個角度，在新的非正常的位置上達到力的平衡。于是，擋塊６與擋圈５的空程距離Ｌｃ縮小。由于Ｌ不變，因此動程Ｌｘ增大，織軸送出經紗量增多，使經紗張力下降，趨向正常數值，扇形張力桿和三臂桿也回復到正常位置。當經紗張力因某種原因而減小時，情況相反，使織軸送出經紗量減少，讓經紗張力朝著正常數值方向增長，張力調節機構也逐漸恢復正常位置。
8 }; k3 V. D) m% }. z經紗張力調節裝置滿足了織軸由滿軸到空軸送經量一致的要求，使經紗張力均勻穩定，讓扇形張力桿自始至終處在一個正常位置上，或由于其他隨機的張力波動原因，在這個正常位置附近作小量的上下偏移，對張力波動做出補償。
為適應不同緯密的織物加工，調節轉臂１８的作用半徑要做相應調整，這通過改變連桿１９與調節轉臂鉸鏈點Ｅ的位置來實現。由計算可知作用半徑越大，Ａ點的移動距離Ａ′Ａ″越大，可加工的織物緯密就越小。
  U. K; d" x: P! R; U* X' m下圖為外側式送經機構的經紗動態張力測定結果，三條曲線表明：在織軸直徑由大到小的變化過程中，經紗張力是比較均勻的，其差異在２％ ～８％之間。
當活動后梁處于正常位置時，靜態綜平時刻的經紗張力被定義為工藝設計規定的織機上機張力?？梢酝ㄟ^改變張力重錘的重量、數量及其重力作用的力臂長度，調節經紗的上機張力，達到工藝設計規定的數值。
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外側式送經機構的經紗動態張力變化曲線
' @8 Q0 Z, s: {# z" K" d) x１—打緯時刻經紗動態張力?。病罂跐M開時刻經紗動態張力   ３—綜平時刻經紗動態張力

! h7 h- i% P% f* D% n2.送經量計算
在主軸回轉一周，織入一根緯紗的過程中，送經機構送出的經紗量Ｌｊ為：
Ｌｊ＝ｍＺ２Ｚ４πＤ/( Ｚ１Ｚ３Ｚ５)
. h( I( }) y  W$ ~式中：Ｌｊ———每緯送經量，ｍｍ；
8 a, _' m) n0 w" ]6 kｍ———主軸回轉一周過程中棘輪１０轉過的齒數；
$ L: X3 P1 ~  t% W9 AＺ１、Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４、Ｚ５———分別為棘輪１０、蝸桿１１、蝸輪１２、齒輪１３齒數和織軸邊盤齒輪１４的齒數或頭數；
Ｄ———織軸直徑，ｍｍ。
如將Ｚ１＝６０、Ｚ２＝３（蝸桿頭數有１、２、３三種，現以３為例），Ｚ３＝２０、Ｚ４＝２３、Ｚ５＝１１６代入上式，則得：
# z/ N" a% t1 T' |) D% CＬｊ＝０．００１５６ｍＤ
: Y& A, Q8 T5 B$ n9 B空軸的織軸直徑Ｄｍｉｎ＝１１５ｍｍ，滿軸的織軸直徑Ｄｍａｘ＝５９５ｍｍ。在織軸從滿軸到空軸的變化過程中，為保持每緯送經量Ｌｊ不變，主軸回轉一周時間內棘輪轉過的齒數ｍ應逐漸增加，由上式知，ｍ與Ｄ之間應成雙曲線關系。
  Z6 V3 M# ^8 Q. x該送經機構（當Ｚ２＝３）能滿足織物所要求的最大每緯送經量Ｌ′ｊｍａｘ和最小每緯送經量Ｌ′ｊｍｉｎ
+ ~; A' M# s3 a' s# C2 w& O) o分別為：
Ｌ′ｊｍａｘ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍａｘ×Ｄｍｉｎ＝１．７９４（ｍｍ）
; I" b5 t) Z6 W0 G( r0 kＬ′ｊｍｉｎ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍｉｎ×Ｄｍａｘ＝０．１８６（ｍｍ）
- Q3 C: T9 ~& J) j. ^- y) X0 ~進而，由上兩式可以計算該送經機構（Ｚ２＝３）的可織緯密范圍為（為使計算最大緯密值留有余地，一般高密織物?。幔隇椋罚?，低密織物ａｊ為２％）：
2 u3 [2 U0 R$ Q* c4 o4 J) gＰｗｍｉｎ＝ １００/{Ｌ′ｊｍａｘ（１－ａｊ）}＝ １００/{１.７９４×（１－０.０２）}＝５７（根／１０ｃｍ）
+ z. l7 [) D7 r3 X7 h" X; DＰｗｍａｘ＝ １００/{Ｌ′ｊｍｉｎ（１－ａｊ）}＝ １００/{０.１８６×（１－０.０７）}＝５７８（根／１０ｃｍ）
3 {, l- R- I& N) C在實際使用中，可改變蝸桿１１頭數，以適應不同的織物緯密。
Ｚ２＝３，粗檔緯密：５７～１５７根／１０ｃｍ；
2 s; i: e9 `( H9 v* uＺ２＝２，中檔緯密：１５７～３１５根／１０ｃｍ；
Ｚ２＝１，細檔緯密：３１５～７８７根／１０ｃｍ。
4 ^. V, U% j1 ~由此可見，外側式送經機構具有比較寬的緯密覆蓋面。
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1.經紗放送傳動部分
" }& \$ x3 K8 N! u在經紗２０的張力作用下，織軸始終保持著放出經紗的趨勢，但蝸桿１１和蝸輪１２的自鎖作用阻止了織軸邊盤齒輪１４帶動齒輪１３轉動，阻止了經紗的自行放出，使經紗保持必需的上機張力。
+ M( {& i" v! _  f9 U' l. L% `安裝在織機主軸上的偏心盤１回轉時，帶動外殼２作往復運動，然后通過擺桿３拉動拉桿４，使拉桿上的擋圈５產生往復動程Ｌ。擋圈５向左移動時，在走完一段空程Ｌｃ之后才與擋塊６接觸，推動著擋塊共同移動了Ｌｘ動程（Ｌｘ＝Ｌ－Ｌｃ），使三臂桿７的一條臂拉動小拉桿８上升。
小拉桿的上升經雙臂撐桿９、棘爪、棘輪１０驅動蝸桿１１，對蝸輪１２、齒輪１３、織軸邊盤齒輪１４解鎖，使織軸在經紗張力作用下作逆時針轉動，放出經紗。擋圈５向右移動時，依靠三臂桿７上扭簧的作用，讓三臂桿和雙臂撐桿９復位。
在高經紗張力或一般經紗張力織造時，經紗完全依靠自身的張力從織軸上放出，送經機構僅起著控制經紗放出量的作用。只有在較低張力織造時，才有可能是經紗張力和送經機構的驅動力共同發生作用，即以推拉結合的方式送出經紗。
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